產(chǎn)品詳情
通常,在工程設計初期,需要根據(jù)工程資料,分別針對SNCR溫度窗口內(nèi)的溫度場、流
場、氣氛場、顆粒場及生成物濃度分布等不同控制參量進行數(shù)值模擬,重點對不同優(yōu)化燃燒
模式下適合于SNCR溫度窗口的關鍵技術參數(shù)進行準確的計算分析。通過模擬,可對選擇適
合于與SNCR聯(lián)合應用的低NO2燃燒方式,以及在合適的低NO,技術下選擇合理的溫度窗口
位置加設SNCR,保證聯(lián)合應用技術的有效性提供指導。
(一)數(shù)學模型
在模擬的過程中,各參量分別選擇了如下的數(shù)學模型進行耦合計算
(1)湍流模型采用k-e雙方程模型。
(2)氣固兩相流模型采用拉格朗日顆粒軌道模型。
(3)煤粉顆粒燃燒模型由熱解模型、揮發(fā)分燃燒模型和焦炭燃燒反應模型組成,其中熱
解模型采用單反應模型,揮發(fā)分燃燒模型采用守恒量的PDF模型,焦炭燃燒模型采用焦炭
燃燒的擴散動力模型。
(4)輻射模型用P-1輻射模型。
(5)燃燒模型中分別綜合熱力、燃料和快速型NO2生成模型并進行后處理。
根據(jù)鍋爐運行中燃燒器的實際運行和調節(jié)方式,對額定負荷狀態(tài)選擇了五個具有代表性
場、氣氛場、顆粒場及生成物濃度分布等不同控制參量進行數(shù)值模擬,重點對不同優(yōu)化燃燒
模式下適合于SNCR溫度窗口的關鍵技術參數(shù)進行準確的計算分析。通過模擬,可對選擇適
合于與SNCR聯(lián)合應用的低NO2燃燒方式,以及在合適的低NO,技術下選擇合理的溫度窗口
位置加設SNCR,保證聯(lián)合應用技術的有效性提供指導。
(一)數(shù)學模型
在模擬的過程中,各參量分別選擇了如下的數(shù)學模型進行耦合計算
(1)湍流模型采用k-e雙方程模型。
(2)氣固兩相流模型采用拉格朗日顆粒軌道模型。
(3)煤粉顆粒燃燒模型由熱解模型、揮發(fā)分燃燒模型和焦炭燃燒反應模型組成,其中熱
解模型采用單反應模型,揮發(fā)分燃燒模型采用守恒量的PDF模型,焦炭燃燒模型采用焦炭
燃燒的擴散動力模型。
(4)輻射模型用P-1輻射模型。
(5)燃燒模型中分別綜合熱力、燃料和快速型NO2生成模型并進行后處理。
根據(jù)鍋爐運行中燃燒器的實際運行和調節(jié)方式,對額定負荷狀態(tài)選擇了五個具有代表性
分
SNCR技術的聯(lián)合應用上,必須十分注意低NO的燃燒方式控制。另外,由圖2-27還可以
看出拱部內(nèi)、外二次風強旋流(開度約為30°)加較強拱底燃盡風(約占總二次風的30%)
的工況5的低NO2燃燒效果最好。雖然適當增大拱底燃盡風能有效降低NO,的產(chǎn)生,但由于
組織燃燒中為了保證低揮發(fā)分的無煙煤燃燒,必須保證拱上二次風的射流量及射流強度,以
保證火炬下行距離,使燃燒完全正常進行,故其增大是有限制的。
3.SNCR溫度窗口內(nèi)流場與區(qū)間內(nèi)停留時間
如圖2-28所示,五個工況下溫度窗口內(nèi)可反應區(qū)間長度均能滿足噴射的還原劑有足夠
的反應時間,也即該爐正常運行工況都能保證SNCR的順利進行。但是,從區(qū)間長度和流速
的實際值來看,工況5的速度較小區(qū)間足夠長更能保證反應物的停留與混合。SNCR進口面
速度差距較大是由于所處爐膛高度不同,隨折焰角上升造成的入口截面積不同所致。
