A70-L-R-02-S-D12-60油研柱塞泵

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DSG 03 2 B 2 B R100 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 。

mm.mm.mm.mm.mmmm時的流場仿真結(jié)果。文中僅給出0L/min，R為.mm和mm的仿真結(jié)果，圖為速度矢量，圖為速度云圖，圖為湍動能云圖。圖和圖為滑閥中性對稱面的速度矢量圖和速度云圖，與圖a速度云圖對比可以發(fā)現(xiàn)，改進后閥芯凹角處旋渦強度減小，閥口處流速減小，可有效降低閥腔內(nèi)的振動和噪聲。比較圖和圖，可以發(fā)現(xiàn)，R為mm閥芯結(jié)構(gòu)比R為.mm閥芯結(jié)構(gòu)能更有效地降低閥芯凹角處旋渦強度，減小閥口處液體流速。圖為滑閥中性對稱面的湍能分布圖，與圖c對比可以發(fā)現(xiàn)，改進后湍動能減小，有效降低閥內(nèi)能量損失。對比圖a和圖b可以發(fā)現(xiàn)，R為mm比R為.mm對減少湍動能的損失效果更明顯。因此在相同條件下，入口流量一定時，閥芯凹角處旋渦強度隨R的增大而減小。液壓閥表為改進前后滑閥流體相關(guān)參數(shù)對比表，通過表可以看出結(jié)構(gòu)改進后的滑閥閥口流體流速減低，湍動能減小，能量損失降低，說明結(jié)構(gòu)改進后滑閥性能提高了，結(jié)構(gòu)改進具有合理性。觀察圖b和圖b，我們發(fā)現(xiàn)圓弧形閥芯并不能完全抑制閥芯凹角旋渦的產(chǎn)生，因為流體流經(jīng)閥口時，由于閥口收縮作用，液流以一定的速度射流角流入閥腔，并不是沿著圓弧流入閥腔。本文進一步將閥芯凹角改進為斜角加圓弧型結(jié)構(gòu)，如圖所示，在相同條件下，通過FLUENT進行仿真計算。液壓閥a速度矢量圖b速度云圖c湍動能云圖圖斜角加圓弧型滑閥對稱面流場分布圖通過對圖的速度云圖壓力云圖湍動能云圖和圖b圖b圖b的仿真結(jié)果對比，我們發(fā)現(xiàn)，斜角加圓弧型結(jié)構(gòu)基本可以抑制閥芯凹角處的旋渦的產(chǎn)生，消除閥芯凹角處振動和噪聲。同時閥內(nèi)流體流速為.0m/s，湍動能為.m/s，和圓弧型結(jié)構(gòu)相比，更多的減小了閥口處流速差，減少了閥內(nèi)能量損失。結(jié)論對相同條件下的常規(guī)滑閥和改進后滑閥分別進行流道流場仿真分析，對比分析可知改進后滑閥可有效抑制閥芯凹角處旋渦的產(chǎn)生，減少液流沖擊，降低閥內(nèi)振動和噪聲，同時改進后滑閥可以減小閥口處流速差，減少閥內(nèi)湍動能的損失，降低閥內(nèi)能量損失，提高閥內(nèi)能量利用率。液壓閥通過FLUENT對液壓滑閥內(nèi)部進行流場進行可視化分析，可以清楚反應(yīng)出滑閥內(nèi)部流場的分布情況，對提高滑閥性能和結(jié)構(gòu)改進提供了有益的參考。說明本文取自于我的研究生曹飛梅的碩士論文。閥芯結(jié)構(gòu)的改變，一方面改善流態(tài)，另一方面會提高閥芯的剛度。對于外流式閥口，可以考慮改善閥體閥腔的結(jié)構(gòu)形狀，相信對提高閥的性能會有幫助。舉報/反饋 鍋爐增設(shè)高溫煙氣旁路煙道后，在啟動升負荷或降負荷時，隨著鍋爐負荷的變化，進入各級受熱面的煙氣溫度也會降低，因此各階段負荷越低，SCR設(shè)備的入口煙氣溫度越低。當SCR入口煙溫監(jiān)測發(fā)現(xiàn)低于SCR催化劑反應(yīng)溫度時，為了保證SCR設(shè)備的正常工作，將旁路煙道關(guān)閉擋板打開，調(diào)節(jié)擋板開度，增加進入旁路煙道的煙氣量提高SCR設(shè)備入口的煙氣溫度?？藙谏妱右簤簾煔鈸醢彘y根據(jù)力學和熱學的原理，插板采用菱形復(fù)合板設(shè)計，內(nèi)部筋板為電腦數(shù)控加工，確保高溫及溫差變化較大的狀態(tài)下不變形，耐抗拉不變形。根據(jù)力學和熱學的原理，插板采用菱形復(fù)合板設(shè)計，內(nèi)部筋板為電腦數(shù)控加工，確保高溫及溫差變化較大的狀態(tài)下不變形，耐抗拉不變形。由于旁路煙氣在SCR進口主煙氣流中混合不均易引起煙溫分層現(xiàn)象。長期不在低負荷運行，擋板門處于常閉狀態(tài)，會導(dǎo)致積灰卡澀打不開，帶來運行性能不穩(wěn)定。煙氣旁路設(shè)置了煙氣擋板，如果煙氣擋板的密封性能變差，在高負荷時有部分高溫煙氣從旁路煙道泄漏，直接進入SCR裝置，這時煙氣溫度將會出現(xiàn)高于催化劑允許溫度的風險，影響催化劑壽命?？藙谏妱右簤簾煔獠灏彘y的特點在于利用液壓油缸傳動，采用“克勞森”密封技術(shù)，采用了金屬表面硬密封和石墨內(nèi)密封相結(jié)合的方法，從而使閥門達到了很高的密封效果，為客戶解決了傳統(tǒng)閥門多年來一直存在的密封不嚴開關(guān)不靈活使用壽命短的問題，不積灰。不卡澀。啟用后降低了省煤器傳熱效率，低負荷時鍋爐排煙溫度略有升高。改造所需空間小，工期短，費用相對較低。舉報/反饋 SDS干法脫硫工藝原理這種反應(yīng)脫硫效率高，按化學反應(yīng)當量時，脫硫效率大于.%，而且是一次性噴入脫硫劑，不需要循環(huán)。脫硫機理以小蘇打NaHCO做脫硫劑，在高溫煙氣的作用下激活，表面形成微孔結(jié)構(gòu)，猶如爆米花被爆開，煙道內(nèi)煙氣與激活的脫硫劑充分接觸發(fā)生化學反應(yīng)，煙氣中的SO及其他酸性介質(zhì)被吸收凈化，脫硫并干燥的NaSO副產(chǎn)物隨氣流進入布袋除塵器被捕集。主要反應(yīng)NaHCOS=NaCOs+HOg+COgSOg+NaCOs+/O=NaSOs+COg副反應(yīng)SOg+NaCOs=NaSOs+COg鈉基干法脫硫SDS脫硫工藝流程根據(jù)現(xiàn)場工況，制定的工藝技術(shù)路線如下采用先脫硫后脫硝工藝減少煙氣中SO濃度對中低溫SCR脫硝催化劑的壽命的影響，脫硫后煙氣進入布袋除塵器，確保系統(tǒng)穩(wěn)定運行。脫硫選用SDS干法脫硫工藝。SDS干法脫硫溫度降，能很好的保證煙氣脫硝所需的溫度區(qū)間及凈煙氣的排煙溫度，從而保證了脫硝效率及煙囪長期處于良好的熱備狀態(tài)。工藝路線說明還原合金爐煙氣進入鈉基NaHCO干法脫硫SDS除塵一體化系統(tǒng)。在SDS脫硫反應(yīng)器內(nèi)噴入碳酸氫鈉超細粉，碳酸氫鈉超細粉在高溫煙氣的作用下分解出高活性碳酸鈉和二氧化碳，活性強的NaCO與煙道內(nèi)煙氣中的SO及其他酸性介質(zhì)充分接觸發(fā)生化學反應(yīng)，被吸收凈化。脫硫后粉狀顆粒產(chǎn)物隨氣流進入布袋除塵器收集脫硫副產(chǎn)物。在脫硫塔之前需要安裝一個煙氣擋板門，當脫硫塔需要檢修時，可以隔絕煙氣，防止煙氣泄露造成檢修人員的危害。所以，煙氣擋板門需要良好的密封性，“克勞森”電動液壓煙氣插板閥采用液壓驅(qū)動，開關(guān)靈活無卡澀，動力輸出足；閥體根據(jù)客戶情況進行選材，保證插板閥的耐腐蝕性，另外，脫硫塔正常工作時，煙氣插板閥是在脫硫煙道以外，這樣煙氣不會造成對閥體的腐蝕，使煙氣插板閥使用壽命長；密封采用金屬硬密封和耐高溫軟密封，保證煙氣插板閥的氣密性，煙氣無外泄和內(nèi)漏情況。舉報/反饋。

增材制造-D打印技術(shù)在實現(xiàn)液壓元件輕量化提高流動效率無模具可快速迭代等方面具有優(yōu)勢。傳統(tǒng)液壓元件與D打印液壓元件在設(shè)計上有著顯著的不同。以液壓閥為例，傳統(tǒng)液壓閥塊為規(guī)則的長方塊狀結(jié)構(gòu)，而D打印液壓歧管帶給人的最直觀印象是不再是規(guī)則的閥塊，而是一組具有不規(guī)則形狀的“管道”。本期，D科學谷將分享一項增材制造液壓歧管的設(shè)計與研究，與谷友共同了解D打印液壓歧管與傳統(tǒng)液壓閥塊在設(shè)計和性能方面有哪些不同，并為廣大液壓元件制造企業(yè)在利用增材制造技術(shù)進行液壓元件產(chǎn)品設(shè)計升級提供參考。更輕更小更長壽液壓閥制造存在的挑戰(zhàn)采用傳統(tǒng)方式制造液壓閥時，首先要從一個金屬塊開始，通過傳統(tǒng)制造方法將金屬塊修整為所需外形，然后鉆出供液壓流體流通的內(nèi)部管路。而想要精確地鉆出這些管路非常困難，管路需要在特定點準確交匯，但在一些“盲”鉆位置上，管路時常無法精確對準。此外，鉆洞時需要開工藝孔并在加以密封，這就導(dǎo)致組件有可能在工藝孔的位置發(fā)生泄漏。液壓歧管設(shè)計l目標使用有限元方法分析液壓歧管塊；使用面向增材制造的設(shè)計，結(jié)構(gòu)元素布局以及幾何參數(shù)，從而實現(xiàn)D打印液壓歧管的結(jié)構(gòu)剛度化，質(zhì)量最小化；使用增材制造技術(shù)進行液壓歧管制造結(jié)果；傳統(tǒng)液壓閥塊與D打印歧管比較。傳統(tǒng)液壓閥塊設(shè)計模型。來源JETIR圖中顯示的傳統(tǒng)液壓閥塊是使用CreoParametricCAD軟件設(shè)計的。材料為球墨鑄鐵GGG0。零件加工程序在CNC工作站中自動生成。閥塊原材料為經(jīng)過熱處理的鑄造件。要求是在產(chǎn)生最小應(yīng)力和隨著結(jié)構(gòu)剛度增加而產(chǎn)生的應(yīng)變之處實現(xiàn)減重，并使設(shè)計最適合于增材制造。由于使用的制造工藝為增材制造，液壓歧管的設(shè)計可以從頭開始進行，也可以去除一些忽略應(yīng)力的區(qū)域。l增材制造液壓歧管過程有限元分析l基本步驟-預(yù)處理定義問題i定義元素類型和材料/幾何特性；ii所需的網(wǎng)格線/面積/體積。-解決方案分配負載約束和解決方案-后處理進一步處理和查看結(jié)果。i當量應(yīng)力ii總變形l傳統(tǒng)液壓閥塊結(jié)構(gòu)分析-預(yù)處理首先準備CAD模型，檢查幾何的網(wǎng)格化-為每個組件應(yīng)用材料-創(chuàng)建網(wǎng)格-定義邊界條件傳統(tǒng)閥塊邊界條件。來源JETIR-傳統(tǒng)液壓閥塊模型分析結(jié)果網(wǎng)格。來源JETIR舉報/反饋 .閥塊體的外形一般為矩形六面體。.閥塊體材料宜采用鋼鍛件或連鑄坯件。.閥塊體的邊長宜不大于00mm，所包含的二通插裝閥插件數(shù)量宜不大于。.當液壓回路所含的插件多于個時，應(yīng)分解成數(shù)個閥塊體，各閥塊體之間用螺栓相互連接，結(jié)合面處的連接孔道用O型密封圈予以密封，組成整體的閥塊組。連接螺栓的矩形性能應(yīng)不低于.級。.設(shè)計閥塊體的主級孔道時應(yīng)考慮盡可能減小流阻損失及加工方便。.主級孔道的直徑按公式估算選取式中D-孔道直徑，mm。Q-孔道內(nèi)可能流過的工作流量，L/min。vmax-孔道允許的工作液流速，m/s。一般，對于壓力孔道，vmax不大于m/s。對于回油孔道，vmax不大于m/s。按公式估算出的孔道直徑應(yīng)園整至標準的通徑值。.當主級孔道與多個插件貫通時，為減小貫通處的局部流阻損失，宜采用與插件孔偏貫通的方法使主級孔道的中心線與插件孔的中心線偏移。一般使主級孔道中心線與插件孔孔壁相切。同時也可以加大孔道通徑，加大的通徑應(yīng)不超過GB的規(guī)定。.為改善深孔工藝性，設(shè)計時可考慮增大孔徑或采用兩端鉆孔對接的方法。.設(shè)計時應(yīng)盡量避免在閥塊體內(nèi)設(shè)置復(fù)雜連接的控制孔道和三維斜孔，應(yīng)充分利用控制蓋板內(nèi)的控制孔道，或采用先導(dǎo)控制塊等專用的控制孔道連接體。先導(dǎo)孔道的直徑應(yīng)與GB的規(guī)定一致。若因工藝需要而減小先導(dǎo)孔道的直徑時，應(yīng)作驗算，確認不至影響對主級閥的控制要求。0.應(yīng)避免采用傾斜孔道。必須傾斜時，孔道的傾斜角度應(yīng)不超過°，并須保證孔口的密封良好。對主級斜孔，應(yīng)在有關(guān)視圖上標注出因斜孔加工而造成的橢園孔口的長軸尺寸。.當較小孔道孔徑不大于mm時，兩相鄰孔道孔壁之間的距離應(yīng)不小于mm。較小孔道孔徑大于mm時，兩相鄰孔道孔壁之間的距離應(yīng)不小于0mm。.為避免污染物的沉積，對于相通的孔道，孔深一般應(yīng)到與之相通的孔道的中心線為止。.主級孔道的外接油口一般采用法蘭連接。對于通徑為mm以下的較小油口，也可采用螺紋連接。先導(dǎo)孔道的外接油口宜采用螺紋連接。.工藝孔道應(yīng)采用螺塞法蘭等可拆方式封堵，以便孔道的清理清洗和檢查。螺塞的螺紋應(yīng)符合GB的規(guī)定。在位置不允許時，對直徑不大于mm的孔道，允許采用球漲式堵頭封堵。.主級孔道和主要的先導(dǎo)孔道上應(yīng)設(shè)置必要的檢測口，以便檢測液壓回路的工作參數(shù)。檢測口一般應(yīng)安裝具快速連接功能的測壓接頭。.閥塊體的所有外接油口檢測口均應(yīng)有油口標記，油口標記應(yīng)與液壓原理圖上的相應(yīng)標記一致。.應(yīng)在閥塊體的醒目部位，預(yù)留銘牌安裝位置。.閥塊體應(yīng)有吊裝結(jié)構(gòu)，一般采用吊環(huán)螺釘。.采用鍛件毛坯時，應(yīng)經(jīng)正火處理以消除殘余內(nèi)應(yīng)力。必要時應(yīng)進行無損探傷以檢查其內(nèi)部質(zhì)量。0.棱邊倒角×°，閥體較小時則倒角.×°。.各油道孔口應(yīng)保持尖邊，勿倒角，但應(yīng)去盡毛刺。各管接頭螺紋孔口倒角深度應(yīng)不大于螺距的二分之一。.去毛刺飛邊，認真清除孔道內(nèi)切屑雜質(zhì)，并清洗干凈。.在各油口旁打上相應(yīng)的油口標記鋼印，鋼印距孔口不小于mm以不影響O型密封圈的密封性能為準。.當閥塊體表面采用化學鍍鎳處理時，鍍層厚0.00～0.0mm。.加工完畢后的閥塊體應(yīng)有防銹防塵等防護措施，表面應(yīng)封蓋，并存放于清潔干燥的場所。舉報/反饋 。